通過實驗室小批量試驗到中試、終實現(xiàn)大批量生產(chǎn),解決了WE43合金半連續(xù)鑄棒缺陷多、內(nèi)應力大、軋制過程中容易開裂，中厚板以及薄板成品力學性能不足的一系列生產(chǎn)技術(shù)難題，終形成鎂稀土合金的全流程生產(chǎn)能力，相比于真空熔煉，這種半連續(xù)鑄造的方式大大提高了鎂稀土合金的生產(chǎn)效率。

WE43稀土鎂合金在熔煉的過程中嚴格按照QJ 1635—1989《鑄造鎂合金熔煉規(guī)范》進行。在熔煉過程中采用SF6與N2混合氣體保護氣氛來防止其氧化。

當溫度到達760 ℃開始利用攪拌機連續(xù)攪拌1 h，同時靜置1 h。當溫度降到750 ℃時，開始澆鑄。澆鑄前要對模具進行預熱處理，溫度為400 ℃。然后將靜置降溫后待澆鑄的熔體在金屬模具的澆鑄口平穩(wěn)澆鑄，期間同樣采用SF6與N2混合氣體保護，防止合金被氧化。澆鑄完成后待金屬模具自然冷卻后取出鑄錠(尺寸為25.0 cm×62.0 cm×55.5 cm)進行切取。

WE43稀土鎂合金鑄態(tài)下的顯微組織，可以發(fā)現(xiàn)其組織均為等軸狀晶粒，且組織比較均勻，平均晶粒尺寸為40 μm。顯微組織由灰色α-Mg基體和分布在各個晶粒中黑色蠕蟲狀的稀土共晶相組成，同時還可以看出基體中有富Zr區(qū)，呈黑色球狀分布[7]?？梢钥闯?，稀土Y、Nd以及Zr加入到鎂合金中可以起到細化晶粒的作用[8]。由于Zr的存在，是Zr形核，然后晶粒內(nèi)的稀土相均是圍繞著Zr核呈發(fā)散狀來形核長大的，且晶內(nèi)的稀土相都沒有穿過晶界。由圖1(b) 可以看到，在晶界處分布著少量的析出物，其可能是在冷卻過程中形成的離異共晶組織。由于在澆鑄過程后，在空冷的狀態(tài)下，冷卻速度比較快，稀土元素Y、Nd的遷移能力較弱，擴散速度較慢，所以在鑄造冷卻凝固的過程中，合金元素Y和Nd來不及進行充分的擴散，從而在晶界處形成了離異共晶的組織[9]。由于是鑄態(tài)組織，合金中的稀土相都還沒有溶入到基體中，所以整體的力學性能比較差，通過進一步的熱處理予以改善，從而可以提高其力學性能。

WE43鎂合金經(jīng)520 ℃×8 h固溶處理后的顯微組織?？梢钥闯?，固溶處理后，共晶相的數(shù)量和形態(tài)發(fā)生了明顯的變化，枝晶偏析基本消除，晶界上仍有少量未溶的第二相。這是由于溫度越高，稀土元素在鎂合金中的固溶度越大，通過長時間的保溫，稀土化合物逐漸固溶回基體，快速冷卻保留了固溶態(tài)的組織

WE43稀土鎂合金在時效處理后，由于先前的520 ℃固溶處理8 h使得Y、Nd溶入鎂基體中形成鎂基固溶體，從而導致晶格發(fā)生畸變，位錯運動的阻力增加，產(chǎn)生固溶強化的作用，合金強度提高。同時，第二相(硬脆相)的部分溶入鎂基體使得第二相減少，合金的塑性提高；由于Y、Nd在鎂的基體中的固溶度分別為12.6% 和3.6%，并且隨著溫度的降低其溶解度急劇減少，所以WE43鎂合金在時效后具有明顯的時效強化特性，時效析出的細小彌散第二相可以有效的釘扎晶界，抑制晶界滑移，阻礙位錯運動，產(chǎn)生彌散強化的作用，使得基體強化，從而時效后合金整體的強度增加、塑性降低

1) WE43稀土鎂合金鑄態(tài)組織為等軸狀晶粒，比較均勻，平均晶粒尺寸為40 μm。鑄造冷卻凝固的過程中，在晶界處形成了離異共晶組織。

2) 經(jīng)520 ℃×8 h固溶處理后的組織，共晶相的數(shù)量和形態(tài)發(fā)生了明顯的變化，枝晶偏析基本消除。230 ℃×8 h時效后稀土第二相的數(shù)量增加，并且在晶粒內(nèi)部析出了點狀稀土相。

3) 經(jīng)過250 ℃×16 h的時效后，合金的硬度達到峰值，隨著時效時間的繼續(xù)延長，合金的硬度下降。

4) 固溶處理后WE43稀土鎂合金的抗拉強度為162.59 MPa左右，斷后伸長率約為5.0%；而經(jīng)過250 ℃時效處理后，其抗拉強度增大，斷后伸長率在4%左右。